JAJA448D December   2003  – March 2024 CSD13201W10 , CSD13202Q2 , CSD13302W , CSD13303W1015 , CSD13306W , CSD13380F3 , CSD13381F4 , CSD13383F4 , CSD13385F5 , CSD15380F3 , CSD15571Q2 , CSD16301Q2 , CSD16321Q5 , CSD16322Q5 , CSD16323Q3 , CSD16325Q5 , CSD16327Q3 , CSD16340Q3 , CSD16342Q5A , CSD16401Q5 , CSD16403Q5A , CSD16404Q5A , CSD16406Q3 , CSD16407Q5 , CSD16408Q5 , CSD16409Q3 , CSD16410Q5A , CSD16411Q3 , CSD16412Q5A , CSD16413Q5A , CSD16414Q5 , CSD16415Q5 , CSD16556Q5B , CSD16570Q5B , CSD17301Q5A , CSD17302Q5A , CSD17303Q5 , CSD17304Q3 , CSD17305Q5A , CSD17306Q5A , CSD17307Q5A , CSD17308Q3 , CSD17309Q3 , CSD17310Q5A , CSD17311Q5 , CSD17312Q5 , CSD17313Q2 , CSD17318Q2 , CSD17322Q5A , CSD17327Q5A , CSD17381F4 , CSD17382F4 , CSD17483F4 , CSD17484F4 , CSD17501Q5A , CSD17505Q5A , CSD17506Q5A , CSD17507Q5A , CSD17510Q5A , CSD17522Q5A , CSD17527Q5A , CSD17551Q3A , CSD17551Q5A , CSD17552Q3A , CSD17552Q5A , CSD17553Q5A , CSD17555Q5A , CSD17556Q5B , CSD17559Q5 , CSD17570Q5B , CSD17571Q2 , 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  1.   1
  2.   半導体および IC パッケージの熱評価基準
  3.   商標
  4. 1RθJA接合部から周囲、およびRθ JMA接合部から移動空気
    1. 1.1 使用状況
    2. 1.2 テストカードによる影響
    3. 1.3 ダイサイズの影響
    4. 1.4 内部パッケージの幾何学的構成
    5. 1.5 高度
    6. 1.6 周囲温度
    7. 1.7 電力散逸
    8. 1.8 RθJA実効値
  5. 2RθJC接合部からケース
    1. 2.1 銅(Cu)コールドプレートの RθJC測定
    2. 2.2 RRθJCアプリケーション
    3. 2.3 Rθ(CS)
    4. 2.4 RθJC(top)およびRθJC(bot)
  6. 3ΨJT、接合部からパッケージの上面まで
    1. 3.1 ケース温度測定
    2. 3.2 ヒートシンクを使用する場合の ΨJTとRθJCとの関係
  7. 4Rθ(JB)接合部-基板間
    1. 4.1 Rθ(JB)の測定方法
  8. 5接合部から基板への特性パラメータΨJB
    1. 5.1 ΨJBアプリケーション
  9. 6産業用および 商業用温度範囲
  10. 7その他の定義
  11. 8参考資料
  12. 9改訂履歴

2.2 RRθJCアプリケーション

廃止された古いRθJCの理解を式 3に示します。

式 3.

ここでは、パッケージの熱性能RθJAは、次の2つの抵抗の合計になっています。RθJCおよびRθCA。RθCAは、この式で定義されるケースから周囲までの熱抵抗を表します。これは、金属缶を持つパッケージは比較的一定の温度にあり、PCB との熱的結合はなかった場合に有効な式となる場合があります。ただし、このような条件は、PCB に緊密に結合された現在のプラスチックパッケージまたはセラミックパッケージには適用されません。大きな熱勾配は、最新のパッケージ全体で一般的であるため、式 3の意味は疑問です。

従来のRθJCの用途は（無効ですが）、システムで動作するチップの接合部温度を計算することです。システムで動作しているデバイスのケース温度は、熱電対、IRカメラ、または蛍光®プローブを使用して測定します。誤って、式 4を使用して接合部温度を計算してしまうことがあります。式 4：

式 4.

ここで誤解するのは、標準的なプラスチックパッケージの熱エネルギーのごく一部のみがパッケージの上面から対流および放射されるということです。多くのモデルでは、チップに起因する熱エネルギーの60% ～ 95%が、パッケージを取り付けた PCB から実際に対流および放射が行われることが示されています。全電力が上面によって消費されると仮定すると、式 4で算出される接合部温度は実際よりも高くなります。熱マージンを持つ設計では厄介ですが、熱マージンを持たない設計では誤った制限が課される可能性があります。このRθJCの制限は、新しい熱評価基準 ΨJT（以下に記載）によって克服できます。

式 5には、RθJCが RθJA比べて小さいデバイスの上面に高効率のヒートシンクを適用した場合、それらのインスタンスに対してRθJCを適切に適用したことが示されています。

式 5.

ここで、R θ(SA)はヒートシンクのヒートシンク-周囲間性能、Rθ(CS)は熱インターフェイス材料のケース-ヒートシンク間熱抵抗となります（式 7を参照）。周囲温度は、Rθ(SA)の特性評価に使用される場所で、通常はヒートシンクからある程度離れた位置の温度です。この式は、RθJCがRθJAに比べて小さいパッケージの場合に最も精度が高くなります。これは、十分に効率的なヒートシンクが取り付けられたときに、ほとんどの熱がパッケージの上面を通して放散できることを意味します。

式 6に、システム構成でR θJAが既知の場合、RθJA、RθJC、またはRθ(SA) の任意の組み合わせの式 5よりも精度の高い近似値を示します。

式 6.