KOKY056 E-book

KOKY056 December 2024 AMC0106M05 , AMC0106M25 , AMC0136 , AMC0311D , AMC0311S , AMC0386 , AMC0386-Q1 , AMC1100 , AMC1106M05 , AMC1200 , AMC1200-Q1 , AMC1202 , AMC1203 , AMC1204 , AMC1211-Q1 , AMC1300 , AMC1300B-Q1 , AMC1301 , AMC1301-Q1 , AMC1302-Q1 , AMC1303M2510 , AMC1304L25 , AMC1304M25 , AMC1305M25 , AMC1305M25-Q1 , AMC1306M05 , AMC1306M25 , AMC1311 , AMC1311-Q1 , AMC131M03 , AMC1336 , AMC1336-Q1 , AMC1350 , AMC1350-Q1 , AMC23C12 , AMC3301 , AMC3330 , AMC3330-Q1

1
머리말
절연 신호 체인 소개
1. 절연 증폭기와 절연 모듈레이터 비교
  1. 요약
  2. 절연 증폭기 소개
  3. 절연 모듈레이터 소개
  4. 절연 증폭기와 절연 모듈레이터 간의 성능 비교
  5. 트랙션 인버터의 절연 모듈레이터
  6. 절연 증폭기 및 모듈레이터 권장 사항
  7. 결론
2. 매우 넓은 연면 및 간극을 지원하는 TI의 첫 번째 절연 증폭기
  1. 애플리케이션 요약
선택 트리
전류 감지
1. 절연 데이터 컨버터를 위한 션트 레지스터 선택
  1. 17
2. 절연 전류 감지에 대한 설계 고려 사항
  1. 19
  2. 결론
  3. 참고 자료
  4. 관련 웹사이트
3. ±50mV 입력 및 단일 종단 출력을 지원하는 절연 전류 감지 회로
  1. 24
4. ±50mV 입력 및 차동 출력을 지원하는 절연 전류 감지 회로
  1. 26
5. ±250mV 입력 범위 및 단일 종단 출력 전압을 지원하는 절연 전류 감지 회로
  1. 설계 목표
  2. 설계 설명
  3. 설계 노트
  4. 설계 단계
  5. 설계 시뮬레이션
  6. DC 시뮬레이션 결과
  7. 폐쇄형 루프 AC 시뮬레이션 결과
  8. 과도 시뮬레이션 결과
  9. 설계 레퍼런스
  10. 주요 절연 증폭기 설계
  11. 대체 절연 증폭기 설계
6. ±250mV 입력 및 차동 출력을 지원하는 절연 전류 측정 회로
  1. 설계 목표
  2. 설계 설명
  3. 설계 노트
  4. 설계 단계
  5. 설계 시뮬레이션
  6. DC 시뮬레이션 결과
  7. 폐쇄형 루프 AC 시뮬레이션 결과
  8. 과도 시뮬레이션 결과
  9. 설계 레퍼런스
  10. 주요 연산 증폭기 설계
  11. 대체 연산 증폭기 설계
7. 절연 과전류 보호 회로
  1. 52
8. 단일 종단 입력 ADC에 차동 출력(절연) 증폭기 인터페이싱
  1. 54
9. AMC3311을 활용하여 절연 감지 및 고장 감지를 위해 AMC23C11에 전원 공급
  1. 애플리케이션 요약
10. 프론트 엔드 게인 단계를 지원하는 절연 전류 감지 회로
  1. 58
11. 절연 션트 및 폐쇄형 루프 전류 감지의 정확도 비교
  1. 60
전압 감지
1. 절연 전압 감지를 통해 전력 변환 및 모터 제어 효율 극대화
  1. 63
  2. 고전압 감지용 솔루션
  3. 집적 레지스터 장치
  4. 단일 종단 출력 장치
  5. 통합 절연 전압 감지 사용 사례
  6. 결론
  7. 추가 리소스
2. 통합 고전압 저항 절연 증폭기 및 모듈레이터로 정확도와 성능 향상
  1. 요약
  2. 머리말
  3. 고전압 저항 절연 증폭기 및 모듈레이터의 장점
    1. 공간 절약
    2. 통합 HV 저항의 온도 및 수명 드리프트 개선
    3. 정확도 결과
    4. 완전 통합 저항기와 추가 외부 저항기의 비교 예시
    5. 장치 선택 트리 및 일반적인 AC/DC 사용 사례
  4. 요약
  5. 참고 자료
3. 전압 감지 애플리케이션을 위한 차동, 단일 종단 고정 게인 및 비율 측정 출력을 지원하는 절연 증폭기
  1. 요약
  2. 머리말
  3. 차동, 단일 종단 고정 게인 및 비율 측정 출력 개요
  4. 애플리케이션 예시
    1. 제품 선택 트리
  5. 요약
  6. 참고 자료
4. ±250mV 입력 및 차동 출력을 사용하는 절연 전압 측정 회로
  1. 93
5. AMC3330을 사용한 라인 간 절연 전압 측정을 위한 분할 탭 연결
  1. 95
6. 절연 증폭기와 의사 차동 입력 SAR ADC를 지원하는 ±12V 전압 감지 회로
  1. 97
7. 절연 증폭기와 차동 입력 SAR ADC를 지원하는 ±12V 전압 감지 회로
  1. 99
8. 절연 부족 전압 및 과전압 감지 회로
  1. 101
9. 절연 제로 크로스 감지 회로
  1. 103
10. 차동 출력을 지원하는 ±480V 절연 전압 감지 회로
  1. 105
EMI 성능
1. 절연 증폭기를 사용한 동급 최고의 방사 방출 EMI 성능
2. AMC3301 제품군 방사 방출 EMI를 감쇠하기 위한 모범 사례
  1. 요약
  2. 머리말
  3. 입력 연결이 AMC3301 제품군 방사 방출에 미치는 영향
  4. AMC3301 제품군 방사 방출 감쇠
    1. 페라이트 비드 및 공통 모드 초크
    2. AMC3301 제품군의 PCB 회로도 및 레이아웃 모범 사례
  5. 여러 AMC3301 장치 사용
    1. 장치 방향
    2. 여러 AMC3301에 대한 PCB 레이아웃 모범 사례
  6. 결론
  7. AMC3301 제품군 표
완제품
1. HEV/EV의 션트 및 홀 기반 절연 전류 감지 솔루션 비교
  1. 128
2. DC 전기차 충전 애플리케이션의 전류 감지를 위한 설계 고려 사항
  1. 요약
  2. 머리말
    1. 전기 자동차용 DC 충전소
    2. 전류 감지 기술 선택 및 동급 모델
      1. 션트 기반 솔루션으로 전류 감지
      2. 감지 기술의 동급 모델
  3. AC/DC 컨버터의 전류 감지
    1. AC/DC의 기본 하드웨어 및 제어 설명
      1. AC 전류 제어 루프
      2. DC 전압 제어 루프
    2. 지점 A 및 B – AC/DC AC 위상 전류 감지
      1.        대역폭의 영향
        
                정상 상태 분석: 기본 및 제로 크로싱 전류
        
                과도 현상 분석: 스텝 전력 및 전압 저하 응답
      2. 지연의 영향
        
        고장 분석: 그리드 단락
      3.        게인 오류의 영향
        
                게인 오류로 인한 AC/DC의 전력 장애
        
                게인 오류로 인한 전력 장애에 대한 AC/DC 응답
      4. 오프셋의 영향
    3. 지점 C 및 D – AC/DC 링크 전류 감지
      1. 대역폭이 피드포워드 성능에 미치는 영향
      2. 지연이 전원 스위치 보호에 미치는 영향
      3. 게인 오류가 전력 측정에 미치는 영향
        
        과도 현상 분석: 지점 D의 피드포워드
      4. 오프셋의 영향
    4. 지점 A, B, C1/2 및 D1/2및 제품 제안의 장점과 단점 요약
  4. DC/DC 컨버터의 전류 감지
    1. 위상 변이 제어를 사용하는 절연 DC/DC 컨버터의 기본 작동 원리
    2. 지점 E, F-DC/DC 전류 감지
      1. 대역폭의 영향
      2. 게인 오류의 영향
      3. 오프셋 오류의 영향
    3. 지점 G - DC/DC 탱크 전류 감지
    4. 감지 지점 E, F, G 및 제품 제안 요약
  5. 결론
  6. 참고 자료
3. 전기 모터 드라이브의 오류 감지를 위해 절연 콤퍼레이터 사용
4. 모터 드라이브의 옵토 호환 절연 게이트 드라이버 UCC23513용 개별 DESAT
  1. 요약
  2. 머리말
  3. DESAT가 통합된 절연 게이트 드라이버의 시스템 과제
  4. UCC23513 및 AMC23C11을 통한 시스템 접근 방식
    1. 시스템 개요 및 주요 사양
    2. 회로도 설계
      1. 회로도
      2. VCE(DESAT) 임계값과 DESAT 바이어스 전류 구성
      3. DESAT블랭킹 시간
      4. DESAT 디글리치 필터
    3. 레퍼런스 PCB 레이아웃
  5. 시뮬레이션 및 테스트 결과
    1. 시뮬레이션 회로 및 결과
      1. 시뮬레이션 회로
      2. 시뮬레이션 결과
    2. 3상 IGBT 인버터를 사용한 테스트 결과
      1. 브레이크 IGBT 테스트
      2. 위상 간 단락이 발생한 3상 인버터에 대한 테스트 결과
  6. 요약
  7. 참고 자료
5. AC 모터 드라이브의 절연 전압 감지
  1. 머리말
  2. 결론
  3. 참고 자료
6. 서버 PSU에서 고성능 절연 전류 및 전압 감지 달성
  1. 애플리케이션 요약
추가 레퍼런스 디자인/회로
1. 절연 증폭기를 위한 부트스트랩 충전 펌프 전원 공급 장치 설계
  1. 요약
  2. 머리말
  3. 부트스트랩 전원 공급 장치 설계
    1. 충전 펌프 커패시터 선택
    2. TINA-TI에서 시뮬레이션
    3. AMC1311-Q1을 사용한 하드웨어 테스트
  4. 요약
  5. 참조
2. MCU로의 절연 모듈레이터 디지털 인터페이스를 사용한 클록 에지 지연 보상
  1. 요약
  2. 머리말
  3. 디지털 인터페이스 타이밍 사양의 설계 과제
  4. 클록 에지 지연 보상을 사용한 디자인 접근 방식
  5. 테스트 및 검증
  6. 결론
  7. 참고 자료
3. AMC3311을 활용하여 절연 감지 및 고장 감지를 위해 AMC23C11에 전원 공급
  1. 애플리케이션 요약

설계 단계

절연 증폭기의 입력 전류 범위와 고정 게인을 고려하여 전송 방정식을 결정합니다.
$V_{O U T} = I_{i n} \times R_{s h u n t} \times 8.2$
최대 션트 저항 값을 결정합니다.
$R_{S H U N T} = \frac{V_{i n M a x}}{I_{i n M a x}} = \frac{250 m V}{10 A} = 25 m Ω$
최소 션트 레지스터 전력 손실을 결정합니다.
$P o w e r R_{S H U N T} = {I_{i n M a x}}^{2} \times R_{S H U N T} = 100 A \times . 025 Ω = 2.5 W$
3.3V ADC와 인터페이스하기 위해 AMC3301 및 TLV9002는 모두 3.3V 공급 전압에서 작동할 수 있으므로 단일 공급 장치를 사용할 수 있습니다.
TLV9002의 채널 1은 채널 2의 단일 종단 출력의 1.65V 공통 모드 전압을 설정하는 데 사용됩니다. 3.3V 공급을 사용하면 간단한 저항 분할기를 사용하여 3.3V를 1.65V로 나눌 수 있습니다. R2의 경우 kΩ를 사용하고, R1은 다음 방정식을 사용하여 계산할 수 있습니다.
$R_{1} = \frac{V_{D D} \times R_{2}}{V_{C M}} - R_{2} = \frac{5 V \times 1000 Ω}{2.5 V} - 1000 Ω = 1000 Ω$
TLV9002는 레일 투 레일 연산 증폭기입니다. 그러나 TLV9002의 출력은 공급 레일에서 최대 55mV를 스윙할 수 있습니다. 이 요구 사항을 충족하기 위해 TLV9002의 단일 종단 출력을 55mV에서 3.245V(3.19Vpk-pk)로 스윙해야 합니다.
AMC3301의 V_outp 및 V_OUTN 출력은 2.05Vpk-pk, 180도 이상, 1.44V의 공통 모드 전압을 갖습니다. 따라서 차동 출력은 ±2.05V 또는 4.1Vpk-pk입니다.
TLV9002의 출력 제한 내에서 유지하기 위해서는 AMC3301의 출력을 3.19/4.1의 배수로 감쇠해야 합니다. R₃ = R₄ 및 R₅ = R₆인 경우, 차동에서 단일 종단 단계로의 다음 전송 기능을 사용하여 R₅ 및 R₆을 계산할 수 있습니다.
$V_{O U T_T L V} = (V_{O U T P} - V_{O U T N}) \times (\frac{R_{5,6}}{R_{3,4}}) + V_{C M}$
이전에 계산된 TLV9002의 출력 스윙을 사용하고 R₃ 과 R₄를 10kΩ로 선택하면, R₅ 및 R₆을 아래 방정식을 사용하여 7.78kΩ으로 계산할 수 있습니다.
$3.245 = (2.465 V - 415 m V) \times (\frac{R_{5,6}}{10 k Ω}) + 1.65$
표준 0.1% 저항 값을 사용하면 7.77kΩ을 사용할 수 있습니다. 이는 TLV9002의 제한 내에서 최대 출력 스윙을 제공합니다.
커패시터 C1 및 C2는 저항 R5 및 R6과 병렬로 배치하여 고주파 성분을 제한합니다. R₅ = R₆이고 C₁ = C₂일 때, 차단 주파수는 다음 방정식을 사용하여 계산할 수 있습니다.
$f_{c} = \frac{1}{2 \times π \times R_{5,6} \times C_{1,2}}$
C1 = C2 = 1nF이고 R5 = R6 = 7780Ω 일 때 차단 주파수는 20.45kHz로 계산할 수 있습니다.
$f_{c} = \frac{1}{2 \times π \times 7780 Ω \times 1 n F} = 20.45 k H z$